無論是從保護電力系統(tǒng)的安全還是從保護用電設(shè)備和人身的安全來看，嚴格控制并限定電流諧波含量，以減少諧波污染造成的危害已成為人們的共識。

總諧波失真THD與功率因數(shù) PF 的關(guān)系

市面上很多的 LED 驅(qū)動電源，其輸入電路采用簡單的橋式整流器和電解電容器的整流 濾波電路，見圖 1.

圖1

該電路只有在輸入交流電壓的峰值附近，整流二極管才出現(xiàn)導通，因此其導通角θ比 較小，大約為 60°左右，致使輸入電流波形為尖狀脈沖，脈寬約為 3ms，是半個周期（10ms） 的 1/3.輸入電壓及電流波形如圖 2 所示。由此可見，造成 LED 電源輸入電流畸變的根本原 因是使用了直流濾波電解電容器的容性負載所致。

對于 LED 驅(qū)動電源輸入電流產(chǎn)生畸變的非正弦波，須用傅里葉（Fourier）級數(shù)描述。根據(jù)傅里葉變換原理，瞬時輸入電流可表為：

每一個電流諧波，通常會有一個正弦或余弦周期，n 次諧波電流有效值 In 可用下式計算：

輸入總電流有效值

上式根號中，I1 為基波電流有效值，其余的 I2，3，分別代表 2，3，… n 次諧波電流有效值。用基波電流百分比表示的電流總諧波含量叫總諧波失真（THD） ，總諧波含量反映了波形的 畸變特性，因此也叫總諧波畸變率。定義為

根據(jù)功率因數(shù) PF 的定義，功率因數(shù) PF 是指交流輸入的有功功率 P 與輸入視在功率 S 之比值，即

其中， 為輸入電源電壓；U cosΦ1 叫相移因數(shù)， 它反映了基波電流 i1 與電壓 u 的相位關(guān)系， Φ1 是基波相移角；輸入基波電流有效值 I1 與輸入總電流有效值 Irms 的百分比即 K=I1 / Irms 叫輸入電流失真系數(shù)。上式表明，在 LED 驅(qū)動電源等非線性的開關(guān)電源電路中，功率 因數(shù) PF 不僅與基波電流 i1 電壓 u 之間的相位有關(guān)，而且還與輸入電流失真系數(shù) K 有關(guān)。將式（6）代入式（7） ，則功率因數(shù) PF 與總諧波失真 THD 有如下關(guān)系：

上式說明，在相移因數(shù) cosΦ1 不變時，降低總諧波失真 THD，可以提高功率因數(shù) PF;反之 也能說明， PF 越高則 THD 越小。例如，通過計算，當相移角 Φ1=0 時，THD=30% @ PF=0.9578;THD=10% @ PF=0.9950.

諧波測量與分析

為了很好地分析如圖 1 所示的 LED 驅(qū)動電源的諧 波含量，介紹一種使用示波器測量輸 入電流的方法。先在電源輸入回路串接一個 10-20W 或以上的大功率電阻如 R=10 OHM，通電 后測量大功率電阻上兩端的電壓波形，由于純功率電阻上兩端的電壓與電流始終是同相位， 因此電阻上的脈沖電壓波形亦即代表了輸入電流的脈沖波形，但數(shù)值大小不同。由波形顯 示可知，其脈沖電流 i（t）與圖 2 的電流波形是一致的，見圖3.

圖3

此電流脈沖波近似于余弦脈沖波，因此可用余弦脈沖函數(shù)表為：

為了計算方便，現(xiàn)取正弦交流輸入電壓的一個周期 T：-5ms≤t≤15ms，即 T=20ms.由此， 一個周期為 20ms 的輸入脈沖電流的表達式如下：

上式中，余弦脈沖電流幅值 Im 可由示波器顯示的電壓幅值與電阻值之比而算出，即 Im=Um/R，已知測得 Um=1.5V，則 Im=1.5/10=0.15A.圖中脈沖寬度τ=3ms. 對于圖 2 所示的輸入電流波形，是關(guān)于前后半波上下對稱的奇次對稱波，因而只含有 a1、a3、a5……等奇次諧波分量，而直流分量 a0 和偶次諧波分量 a2、a4、a6……均為零。將式（10）的輸入電流波形進行傅里葉分解得：

根據(jù)積分公式：

并且有 a=π/τ，b=nω，ω=2π/T，因此有：

當 n=1 時將 T=20ms、τ=3ms、Im=0.15A 代入上式，得

計算得基波電流幅值 a1=I1m=0.06×（0.608+0.327）=0.056（A） 。

同理，分別計算 a3，a5，a7，a9 次諧波幅值，如表 1 所示。

表 1.諧波幅值表

根據(jù)表 1，LED 驅(qū)動電源的輸入電流的傅里葉級數(shù)為：

根據(jù)諧波幅值 Inm 與諧波有效值 In 的關(guān)系，諧波有效值：

由式（16） ，則分別計算各次諧波電流有效值如下（單位 A） ：I1=0.040，I3=0.033，I5=0.023，I7=0.012，I9=0.003. 根據(jù)式（5） ，LED 驅(qū)動電源的輸入總電流有效值：

將表 1 數(shù)據(jù)代入式（17） ，則輸入總電流有效值 Irms=0.058（A） 。實際中，這個輸入電 流值可用測量真有效值的萬用表測得或由功率計的輸入電流顯示屏讀取。根據(jù)式（6）計算總諧波失真：

根據(jù)表 1 的諧波幅值數(shù)據(jù)，并以基波（一次諧波）分量 100%為基準，制定諧波電流幅值頻譜圖（忽略高于 9 次以上的諧波）見圖 4.

圖4

現(xiàn)按式（7）計算功率因數(shù) PF，當基波相移角 Φ1 為零， cosΦ1=1 則有：

實測 PF=0.65，二者基本一致。實際 LED 驅(qū)動電源的輸入功率：

諧波的危害

諧波的危害 由以上分析計算可知，這類 LED 驅(qū)動電源輸入電流諧波含量高，對于這類裝置如功率 不大和少量的使用，其危害性也許不一定會表現(xiàn)出來，然而若成千上萬的大量密集地使用， 它所產(chǎn)生的諧波電流總量會嚴重污染整個供電系統(tǒng)和其他用電用戶，同時也使電網(wǎng)電壓波 形發(fā)生畸變。理論和實踐證明，過大的電流諧波會產(chǎn)生以下危害：

A. 能使配電設(shè)施如電力變壓器和發(fā)電機、感性負載設(shè)備如電動機等磁性材料的鐵芯損 耗 Pkz 得到額外的增加，即增加了由于諧波電流引起的磁滯損耗 Ph 分量和渦流損耗 Pc 分 量，使其過熱而損壞，見式（21） ，其中 fn 是各次諧波電流頻率。

B. 諧波電流通過功率補償設(shè)備的電力電容器，圖5是電容器的等效圖。由圖5可見，當由諧波電流引起的容抗與寄生電感引起的感抗相等時形成諧振，產(chǎn)生強大的諧波電流， 從而導致電力電容器過流或過壓損壞。

圖5

C. 能對線路上的繼電保護、儀器儀表、自動控制、電子通訊、衛(wèi)星導航以及計算機系統(tǒng)產(chǎn)生強烈的干擾，從而引起誤動作、出現(xiàn)噪聲等異?，F(xiàn)象。

D. 在三相四線制供電系統(tǒng)的中，線路正常時三相交流電基本平衡，各相電流在中線內(nèi)相互抵消，理論上中線電流接近于零，因此我國電力系統(tǒng)的中線一般比相線細。然而過大 的三相三次及高次諧波電流，會使電網(wǎng)的相電流無法在中線內(nèi)相互抵消，致使中線內(nèi)電流 產(chǎn)生疊加而過流損壞，線路示意圖如圖6此外，中線電流過大引起三相不平衡，即三相電位發(fā)生偏移，嚴重時導致大批 LED 燈具燒毀，甚至引起火災(zāi)！

圖6

E. 當大量的大功率的高諧波含量的電源設(shè)備使用時，其偶次諧波（a2、a4、a6……） 不容忽視，它使供電回路電流正負半周不對稱。尤其是含量較大的二次諧波，它的直流分量使電力變壓器鐵芯產(chǎn)生局部磁化，損耗增大，嚴重時會危及變壓器及電力運行安全。因此，無論是從保護電力系統(tǒng)安全還是從保護用電設(shè)備和人身安全來看，嚴格控制并 限定電流諧波含量，以減少諧波污染造成的危害已成為人們的共識。

降低 THD 的措施

隨著開關(guān)電源類電子產(chǎn)品的應(yīng)用普及，國際電工委員會制定了 IEC61000-3-2、歐盟制 定了 EN60555-2 和我國制定了 GB17625.1-2003 等法規(guī)，對用電設(shè)備的電壓、電流波形失真 作出了具體限制和規(guī)定。目前這些法規(guī)也適用于 LED 燈具及 LED 驅(qū)動電源。對于輸入有功功率大于 25W 的 LED 照明燈具，諧波電流不應(yīng)超過表 2 限值。

表 2. C 類設(shè)備的限值

對于輸入有功功率不大于 25W 的 LED 照明燈具，規(guī)定符合如下的其中一項：

a.諧波電流不應(yīng)超過表 3 的第 2 欄中與功率相關(guān)的限值；

表3 D類設(shè)備的限制

b. 用基波電流百分數(shù)表示的 3 次諧波電流不應(yīng)超過 86%，5 次諧波不超過 61%;而且， 假設(shè)基波電壓過零點為 0°，輸入電流波形應(yīng)是 60°或之前開始流通，65°或之前有最后 一個峰值（如果在半個周期內(nèi)有幾個峰值） ，在 90°前不應(yīng)停止流通。

圖 1 所示的 LED 驅(qū)動電源的輸入功率為 8.8W，根據(jù)表 3 第 2 欄的限值，THD 顯然超標。一個好的 LED 驅(qū)動電源，不僅需要高功率因數(shù) PF，而且還要實現(xiàn)低 THD，使奇次諧波含量 不超過標準規(guī)定值。

但有的電源設(shè)計者，為了片面強調(diào)高 PF 而將濾波電容值減小，其結(jié)果是橋式整流器的 導通角增加，PF 增大，但橋式整流器輸出的脈動直流電壓導致電路的峰值電流極高，使電 源變換器的功率管等損耗劇增，很容易損壞功率管、高頻變壓器、高頻輸出整流管元件。

目前，性能比較優(yōu)良的 LED 驅(qū)動電源，均采用了有源功率因數(shù)校正（Advantage Power Factor Correetion）APFC 電路，圖 7 是一種常用的臨界導通模式（TCM）的單級 PFC 反激式電源變換器示意圖。

圖7

這種電路能使輸入電流即電感電流的波形（見圖 8）與整流二極管輸出的脈動電壓波形保持一致的特點，不存在整流二極管導通角的影響，因此輸入電流與輸入電壓的具有相同 相位，如圖 9 所示。

圖8

圖9

這種電路的功率因數(shù) PF 與總諧波失真 THD 的關(guān)系如下：

該電路通?？梢宰龅?PF≥0.96、THD≤30%，甚至可以使 PF 值接近于 1，輸入電流失真 系數(shù) K=I1 / Irms≤3，THD≤10%. 圖 10 的輸入電路是一種通用的填谷式的無源功率因數(shù)控制（PPFC）電路，對于輸入功率 較小的 LED驅(qū)動電源采用此電路，有成本低、線路簡單等優(yōu)點。其功率因數(shù)可在 0.85-0.9， 但諧波含量往往會超過符合規(guī)定。

圖 10

它的電壓和輸入電流的波形如圖 11

圖 11

圖（12）是其測試結(jié)果，結(jié)果表明諧波含量超標。

圖 12

圖 13

針對圖10電路的這一缺陷，我們可以提出一種改進方案，即在無源 PFC 電路中，增加一個2-5 OHM/2W 的電阻與二極管 D3 串聯(lián)（見圖13），這樣可以有效地降低諧波含量，同時還能 進一步提高PF，對于這種結(jié)構(gòu)的 LED驅(qū)動電源，是一種很有效的改良方法。