1背景

扁線電機(jī)越來(lái)越多地應(yīng)用于電動(dòng)汽車領(lǐng)域。扁線電機(jī)具有高銅滿率、利于電機(jī)繞組散熱、能夠提高繞組的耐壓能力以及降低繞組端部長(zhǎng)度等方面的優(yōu)勢(shì)，進(jìn)而可以提升電機(jī)轉(zhuǎn)矩密度和功率密度。

目前現(xiàn)有技術(shù)中的扁線發(fā)卡式電機(jī)繞組結(jié)構(gòu)及其連接方式復(fù)雜多樣，其中，扁線波繞組結(jié)構(gòu)采用波繞整距、短距或長(zhǎng)距的連線方式，現(xiàn)有技術(shù)中扁線發(fā)卡電機(jī)因其繞組結(jié)構(gòu)的特殊性以及繞組連接方式的不同，星、角接點(diǎn)和三相出線也各有差異，這使得扁線繞組的異型線數(shù)量大大增加，這些異型線存在結(jié)構(gòu)布線復(fù)雜，使得焊接空間變小，嚴(yán)重時(shí)會(huì)影響電機(jī)絕緣耐壓。

所以扁線電機(jī)中的繞組排布及連接方式是該種電機(jī)設(shè)計(jì)的難點(diǎn)之一，現(xiàn)有技術(shù)中線圈排布方式主要存在以下幾個(gè)問(wèn)題：

1)發(fā)卡線圈種類較多，排布方式復(fù)雜；需要大量的匯流條和匯流排以連接各相繞組的支路和中心點(diǎn)，導(dǎo)致繞組端部高度增加，使得電機(jī)軸向長(zhǎng)度延長(zhǎng)；

2)使用到較多的異型線圈，異型線圈的存在將增加線圈制造難度，不利于批量化生產(chǎn)；

3)存在繞組支路不對(duì)稱的問(wèn)題，導(dǎo)致反電勢(shì)、電阻、電感等存在差異，致使電機(jī)性能下降、繞組環(huán)流，增加了電機(jī)附加損耗，并且容易引起電機(jī)局部過(guò)熱。

4)受繞組層數(shù)限制，扁線電機(jī)的等效匝數(shù)相對(duì)圓線電機(jī)調(diào)整困難，故扁線電機(jī)針對(duì)不同扭矩功率需求的平臺(tái)化設(shè)計(jì)和產(chǎn)線兼容性開發(fā)更加困難。

針對(duì)如上難點(diǎn)此篇文章介紹幾篇特殊的繞組結(jié)構(gòu)：

2華為-CN114204708A

此專利中介紹了一種短距、長(zhǎng)距、整距繞組混繞波繞方案。以6極54槽，A=2為例

2.1方案（1）

圖2.1方案（1）U1相連線

圖2.2方案（1）U2相連線

如（圖2.1、圖2.2）按照繞線次序和并聯(lián)支路分類，

第一支路：

第一子繞線段；（48a-3b）、（12a-21b）、（30c-39d）、（48e-3f）、（12e-21f）

第二子繞線段；（28f-19e）、（10d-1c）、（46d-37c）、（28b-19a）

第三子繞線段；（10a-19b）、（28a-37b）、（46c-1d）、（10e-19f）、（28e-37f）

第四子繞線段；（47f-38e）、（29d-20c）、（11d-2c）、（47b-38a）

第五子繞線段；（29a-38b）、（47a-2b）、（11c-20d）、（29e-38f）、（47e-2f）

第六子繞線段；（12f-3e）、（48d-39c）、（30d-21c）、（12b-3a）

第二支路：

第一子繞線段；（30a-39b）、（48c-3d）、（12c-21d）、（30e-39f）

第二子繞線段；（29f-20e）、（11e-2e）、（47d-38c）、（29b-20a）、（11b-2a）

第三子繞線段；（11a-20b）、（29c-38d）、（47c-2d）、（11e-20f）

第四子繞線段；（10f-1e）、（46f-37e）、（28d-19c）、（10b-1a）、（46b-37a）

第五子繞線段；（46a-1b）、（10c-19d）、（28c-37d）、（46e-1f）

第六子繞線段；（47f-39e）、（30f-21e）、（12d-3c）、（48b-39a）、（30b-21a）

如（圖2.1、圖2.2）按照跨距數(shù)量不同分為三類導(dǎo)體；

第一類導(dǎo)體；Y=9整距，如3b-12a

第二類導(dǎo)體；Y=7短距，如21f-28f

第三類導(dǎo)體；Y=10長(zhǎng)距，如2f-12f

如（圖2.1、圖2.2）按照焊接端扭轉(zhuǎn)方向不同，分為三類導(dǎo)體；

第一類導(dǎo)體；左支腿向左扭轉(zhuǎn)-右支腿向右扭轉(zhuǎn)，如3b-12a

第二類導(dǎo)體；左支腿向左扭轉(zhuǎn)-右支腿向左扭轉(zhuǎn)，如21f-28f

第三類導(dǎo)體；左支腿向右扭轉(zhuǎn)-右支腿向右扭轉(zhuǎn)，如19a-10a

如（圖2.1、圖2.2）按照焊接端分離方向不同，分為三類導(dǎo)體；

第一類導(dǎo)體；左支腿向內(nèi)分離-右支腿向外分離，如（19a-25b）

第二類導(dǎo)體；左支腿向內(nèi)分離-右支腿向內(nèi)分離，如（43a-1b）

第三類導(dǎo)體；左支腿向外分離-右支腿向外分離，如（7c-13d）

小結(jié)：

（1）該方案第一并聯(lián)支路的第1層的跨距組合為9、9，第6層的跨距組合為10、10、7，第2層至第5層的跨距均為9。該結(jié)構(gòu)中，大部分扁線導(dǎo)體的跨距相同，因此在繞制定子繞組時(shí)可采用相同型號(hào)的發(fā)卡線圈，減少發(fā)卡線圈的型號(hào)數(shù)量，且方便自動(dòng)化插設(shè)。同時(shí)，在焊接端，各并聯(lián)支路的跨距也相同，方便連接。

（2）各相繞組的第一并聯(lián)支路和第二并聯(lián)支路的進(jìn)線端和出線端均位于第1層，三相繞組可直接并聯(lián)引出，也可使用匯流排連接在一起引出。中性點(diǎn)端可直接焊接，也可采用匯流排連接在一起。

（3）每個(gè)并聯(lián)支路數(shù)均將所能布置的相帶和扁線導(dǎo)體層位置進(jìn)行遍歷，因此各并聯(lián)支路數(shù)均能保持電勢(shì)平衡，不會(huì)產(chǎn)生環(huán)流。同一槽內(nèi)的導(dǎo)體屬于同一相，因此扁線導(dǎo)體間無(wú)需設(shè)置絕緣紙，降低絕緣成本。

2.2方案（2）

圖2.3方案（2）U1相連線

圖2.4方案（2）U2相連線

小結(jié)：

如圖2.3、圖2.4：

（1）在方案（2）中第一并聯(lián)支路的進(jìn)線端U1in為28a，出線端U1out為19b，在方案（1）的基礎(chǔ)上，將原來(lái)48a與3a的扁線導(dǎo)體在定子繞組的插線端連接，并將28a和19b扁線導(dǎo)體之間的連接部在定子繞組的插線端斷開，分別用引線引出，其他位置的扁線導(dǎo)體的接線方式不做改變。該連接方式中，第1層的跨距組合為9、9、9，第6層的跨距組合為10、10、7。

（2）第二并聯(lián)支路的進(jìn)線端U2in為28c，出線端 U2out為19d，在方案（1）的基礎(chǔ)上，將原來(lái)30a與21a的扁線導(dǎo)體在定子繞組的插線端連接，并將28c和19d扁線導(dǎo)體之間的連接部在定子繞組的插線端斷開，分別用引線引出，其他位置的扁線導(dǎo)體的接線方式可不做改變。

（3）通過(guò)方案（1）與方案（2）的對(duì)比可知，當(dāng)將各個(gè)并聯(lián)支路的進(jìn)線端和出線端不全部設(shè)置在第1層時(shí)，可將同相兩并聯(lián)支路的進(jìn)線端設(shè)置在同一繞線槽內(nèi)，同時(shí)將同相兩并聯(lián)支路的出線端設(shè)置在另外相鄰跨距的同一繞線槽內(nèi)，可有效減少并聯(lián)支路間的引線距離，可方便三相繞組的各并聯(lián)支路的進(jìn)線端和出線端并聯(lián)引出或使用匯流排聯(lián)結(jié)引出，引出距離較小。

2.3方案（3）

圖2.5方案（3）U1相連線

圖2.6方案（3）U2相連線

小結(jié)：

如圖2.5、圖2.6：

（1）在方案（3）中第一并聯(lián)支路的進(jìn)線端U1in為2b，出線端U1out為47a，在方案（1）的基礎(chǔ)上，將原來(lái)48a層與3a的扁線導(dǎo)體在定子繞組的插線端連接，并將2b和47a扁線導(dǎo)體之間的折彎部在定子繞組的焊接端斷開，分別用引線引出，其他位置的扁線導(dǎo)體的接線方式不做改變。

（2）在方案（3）中第二并聯(lián)支路的進(jìn)線端U2in為2d，出線端U2out為47c，在方案（1）的基礎(chǔ)上，將原來(lái)30a與21a的扁線導(dǎo)體在定子繞組的插線端連接，并將2d層和47c扁線導(dǎo)體之間的連接部在定子繞組的插線端斷開，分別用引線引出，其他位置的扁線導(dǎo)體的接線方式不做改變。

（3）與方案（1）相比，方案（3）中的各并聯(lián)支路的進(jìn)線端和出線端，由定子繞組的插線端轉(zhuǎn)換為焊接端，轉(zhuǎn)換形式簡(jiǎn)單易行，且進(jìn)線端和出線端的位置可靈活選擇。方案（3）中，通過(guò)該接線方式，兩并聯(lián)支路的進(jìn)線端位于同一繞線槽內(nèi)，出線端位于同一繞線槽內(nèi)，連接距離可更小。

2.4方案（4）

圖2.7方案（4）U1相連線

圖2.8方案（4）U2相連線

小結(jié)：

如圖2.7、圖2.8：

方案（4）與方案（1）相比，各相第一并聯(lián)支路和第二并聯(lián)支路的進(jìn)線端

10和出線端的位置與實(shí)施例一相同，不同之處在于對(duì)各并聯(lián)支路在第1層和第6層的跨距了做了改變，方案（4）中，第1層的跨距組合為9、9，第6層的跨距組合為10、10、7，而該實(shí)施例四，第1層的跨距組合為9、9，第6層的跨距組合為8、8、11。

總結(jié)：

華為在專利號(hào)CN114204708A中以6極54槽，A=2為例介紹了集中混繞方案，該方案右如下優(yōu)點(diǎn)：

1、每相的各并聯(lián)支路間具有平衡的電路連接方式，能有效減少定子繞組交流損耗的產(chǎn)生，并且避免了并聯(lián)支路間的環(huán)流，提升了電機(jī)的效率和降低電機(jī)的溫升，給電機(jī)方案設(shè)計(jì)提供了更多的可能性。同時(shí)，該定子繞組的進(jìn)線端和出線端可根據(jù)需要進(jìn)行改變，靈活方便。

2、采用本申請(qǐng)的繞組結(jié)構(gòu)的電機(jī)發(fā)卡線圈等種類較少，定子繞組焊接端的發(fā)卡線圈跨距和扭頭角度相同，各個(gè)焊接點(diǎn)圓周對(duì)稱分布，每相繞組進(jìn)線端和出線端分布比較規(guī)律，繞組生產(chǎn)制造難度較低。

3、同一繞線槽的扁線導(dǎo)體為同一相，同一繞線槽的扁線導(dǎo)體間不需要相間絕緣紙，降低了電機(jī)的絕緣成本和插線難度，提升了電機(jī)的銅滿率。

4、該定子繞組可實(shí)現(xiàn)插線端進(jìn)出線和焊接端進(jìn)出線的靈活轉(zhuǎn)換，進(jìn)出線端可實(shí)現(xiàn)同層出線或同槽出線靈活轉(zhuǎn)換。

3聯(lián)電-CN202110358098

此專利中介紹了一種短距、長(zhǎng)距結(jié)合的一種奇數(shù)pin繞組方案，以8極48槽，A=2為例：

?

圖3.1 方案（1）U相繞組分布圖



圖3.2方案（1）繞組的排布示意圖



圖3.3方案（2）繞組的排布示意圖 如（圖3.1、圖3.2）按照繞線次序和并聯(lián)支路分類：

第一支路

第一子繞線段；（1a-8b）、（13a-20b）、（25a-32b）、（37a-44b）

第二子繞線段；（1c-8d）、（13c-20d）、（25c-32d）、（37c-44d）

第三子繞線段；（1e-43e）、（37e-31e）、（25e-19e）、（13e-7e）

第四子繞線段；（2d-43c）、（38d-31c）、（26d-19c）、（14d-7c）

第五子繞線段；（2b-43a）、（38b-31a）、（26b-19a）、（14b-7a）

第二支路

第一子繞線段；（14a-21b）、（26a-33b）、（38a-45b）、（2a-9b）

第二子繞線段；（14c-21d）、（26c-33d）、（38c-45d）、（2c-9d）

第三子繞線段；（14e-20e）、（26e-32e）、（38e-44e）、（2e-8e）

第四子繞線段；（3d-44c）、（39d-32c）、（27d-20c）、（15d-8c）

第五子繞線段；（3b-41a）、（39b-32a）、（27b-20a）、（15b-8a）

如（圖3.1、圖3.2）按照跨距數(shù)量不同分為三類導(dǎo)體；

第一類導(dǎo)體；Y=7長(zhǎng)距，如（1a-8b）

第二類導(dǎo)體；Y=5短距，如 8b-13a

第三類導(dǎo)體；Y=6整距，如（1e-43e）

按照焊接端扭轉(zhuǎn)方向不同分為兩類相同；

左支腿向左扭轉(zhuǎn)-右支腿向右扭轉(zhuǎn)，如8b-13a

左支腿向左扭轉(zhuǎn)-右支腿向左扭轉(zhuǎn)，如44d-1e

焊接端分離方向相同；

左支腿向內(nèi)分離-右支腿向外分離，如8b-13a

左支腿向外分離-右支腿向外分離，如43e-37e

總結(jié)：

（1）如（圖3.1）所示，此專利以48槽5層線圈為例，介紹了一種繞組其每層的線圈3、5、7等奇數(shù)pin繞組專利，且此繞組在繞制時(shí)除第e層外，繞組焊接端和皇冠端繞組跨距分別5、7，其更有利于繞組扭頭的一致性。

（2）如（圖3.2）此專利在方案（2）中U相繞組分布在連續(xù)3個(gè)定子槽，且在這3個(gè)槽中所占層數(shù)分別為2-5-3。

（3）如（圖3.3）此專利在方案（1）中U相繞組分布在連續(xù)3個(gè)定子槽，且在這3個(gè)槽中所占層數(shù)分別為3-5-2。

（4）如（圖3.4）所述定子以奇數(shù)個(gè)所述線圈的設(shè)置方式及復(fù)合的分布繞組排布方式，使得各相所述線圈產(chǎn)生的磁動(dòng)勢(shì)之間存在相位差，則各磁動(dòng)勢(shì)相互疊加，經(jīng)疊加后的磁動(dòng)勢(shì)比現(xiàn)有技術(shù)中重合在一起的磁動(dòng)勢(shì)要小，進(jìn)而使得所述電機(jī)在一定程度上能夠削弱電機(jī)產(chǎn)生的諧波，尤其是能夠大幅度削弱5次諧波和7次諧波，并且能夠降低轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)和噪聲，提高電機(jī)性能。

圖3.4諧波含量對(duì)比

（5）如（圖3.5、圖3.6）方案1和方案2對(duì)反電動(dòng)勢(shì)和齒槽轉(zhuǎn)矩都有很好的抑制作用，以使得降低電機(jī)噪聲，提高電機(jī)性能。 ?

圖3.5反電動(dòng)勢(shì)對(duì)比

?


圖3.6齒槽轉(zhuǎn)矩對(duì)比 4匯川-CN114301199 此專利中介紹了一種奇數(shù)pin長(zhǎng)距、短距、整距混繞方案，以8極48槽7pin，A=2為例：

?

圖4.1方案（1）U相繞組連線



圖4.2方案（2）U相繞組連線



圖4.3方案（3）U相繞組連線 如（圖4.1）按照繞線次序和并聯(lián)支路分類，1-7層極作a-g層：

第一支路

第一子繞線段；（1e-43d）、（37c-31b）、（25a-32a）、（38b-44c）

第二子繞線段；（2d-8e）、（14f-20g）、（25g-19f）、（13e-7d）

第三子繞線段；（1c-43b）、（37a-44a）、（2b-8c）、（14d-20e）

第四子繞線段；（26f-32g）、（37g-31f）、（25e-19d）、（13c-7b）

第五子繞線段；（1a-8a）、（14b-20c）、（26d-32e）、（38f-44g）

第六子繞線段；（1g-43f）、（37e-31d）、（25c-19b）、（13a-20a）

第七子繞線段；（26b-32c）、（38d-44e）、（2f-8g）、（13g-7f）

第二支路

第一子繞線段；（2e-44d）、（38c-32b）、（26a-19a）、（25b-31c）

第二子繞線段；（37d-43e）、（1f-7g）、（2g-44f）、（38e-32d）

第三子繞線段；（26c-20b）、（14a-7a）、（13b-19c）、（25d-31e）

第四子繞線段；（37f-43g）、（38g-32f）、（26e-20d）、（14c-8b）

第五子繞線段；（2a-43a）、（1b-7c）、（13d-9e）、（25f-31g）

第六子繞線段；（26g-20f）、（14e-8d）、（2c-44b）、（38a-31a）

第七子繞線段；（37b-43c）、（1d-7e）、（13f-19g）、（14g-8f）

按跨距數(shù)量不同分為三類導(dǎo)體：

第一類導(dǎo)體；Y=6整距,如43d-37c

第二類導(dǎo)體；Y=5短距,如（37a-42a）

第三類導(dǎo)體；Y=7長(zhǎng)距,如（1e-43d）、20g-25g

按照焊接端扭轉(zhuǎn)方向不同分為兩類導(dǎo)體；

第一類導(dǎo)體；左支腿向左扭轉(zhuǎn)-右支腿向右扭轉(zhuǎn)，如43d-37c

第二類導(dǎo)體；左支腿向右扭轉(zhuǎn)-右支腿向右扭轉(zhuǎn)，如31b-25a

第三類導(dǎo)體；左支腿向左扭轉(zhuǎn)-右支腿向左扭轉(zhuǎn)，如20g-25g

按照焊接端分離方向不同分為三類導(dǎo)體；

第一類導(dǎo)體；左支腿向外分離-右支腿向內(nèi)分離，如43d-37c

第二類導(dǎo)體；左支腿向外分離-右支腿向外分離，如20g-25g

總結(jié)：

（1）如（圖4.1）該疊繞結(jié)構(gòu)在最外層a層設(shè)有Y=7長(zhǎng)距繞組，在中間層b-f層設(shè)有Y=6整距繞組，在最內(nèi)層設(shè)有Y=5短距繞組。此結(jié)構(gòu)避免了短距型發(fā)卡線圈和長(zhǎng)距型發(fā)卡線圈同層同心設(shè)置而引發(fā)的線圈之間相互擠壓從而絕緣失效的問(wèn)題。

（2）如（圖4.1）繞制在中間層線圈能夠以整距焊接形式焊接，如此能夠使每相子繞組內(nèi)各支路繞組中的電流完全相等，避免各支路繞組之間出現(xiàn)支路環(huán)流，從而大幅減小高頻輸出下的電機(jī)的附加交流銅耗，提高電機(jī)高速運(yùn)行時(shí)的運(yùn)行效率，并能夠避免由支路環(huán)流帶來(lái)的子繞組局部過(guò)溫的問(wèn)題，有利于提升電機(jī)的壽命。

（3）如（圖4.2）方案（2）與方案（1）相比，對(duì)調(diào)了最外層a層與最內(nèi)層g層排布。

（4）如（圖4.3）方案（3）與方案（1）相比，改變了U1與U2的進(jìn)出線位置，使U1-,U2-位于最內(nèi)層繞組，便于U1-與U2-的連接。

（5）電機(jī)的每相子繞組引出端的中性點(diǎn)在電機(jī)的徑向上能夠處于同一層，使中性點(diǎn)處的匯流排結(jié)構(gòu)更為簡(jiǎn)單、長(zhǎng)度更短，通過(guò)扁銅排簡(jiǎn)單彎折成型就可以構(gòu)成中性點(diǎn)匯流排，而不需要借助于單獨(dú)的模具，有利于降低電機(jī)的生產(chǎn)成本，提高電機(jī)的加工和制造效率。同時(shí)也允許每相子繞組的引出端由鐵芯的同一側(cè)引出，并能夠使相鄰兩個(gè)引出端之間的間距較短，如此每相子繞組之間不再需要使用匯流排匯流。

5博格華納-CN115001184

此專利介紹了一種長(zhǎng)短距混繞方案的奇數(shù)pin繞組，實(shí)現(xiàn)了奇數(shù)層可直接焊接，不需要額外增加一層擴(kuò)展層進(jìn)行焊接，不會(huì)導(dǎo)致電氣間隙的減小所帶來(lái)的絕緣隱患。 ?

圖5.1 常規(guī)奇數(shù)pin U1相繞組



圖5.2 常規(guī)奇數(shù)pin U2相繞組 如（圖5.1、圖5.2）常規(guī)奇數(shù)pin繞組按照繞線次序和并聯(lián)支路分類，

第一支路

第一子繞線段；（26a-33b）、（38a-45b）、（2a-9b）、（14a-21b）

第二子繞線段；（26c-33d）、（38c-45d）、（2c-9d）、（14c-21d）

第三子繞線段；（26e-31e+）、（37e-44e+）、（1e-8e+）、（14e-19e）

第四子繞線段；（14d-7c）、（2d-43c）、（38d-31c）、（26d-32c）

第五子繞線段；（14b-7a）、（2b-43a）、（38b-31a）、（26b-19a）

第二支路

第一子繞線段；（25a-32b）、（37a-44b）、（1a-8b）、（13a-20b）

第二子繞線段；（25c-32d）、（37c-44d）、（1c-8d）、（13c-20d）

第三子繞線段；（25e-32e+）、（38e-43e+）、（2e-7e+）、（13e-20e）

第四子繞線段；（15d-8c）、（3d-44c）、（39d-32c）、（27d-20c）

第五子繞線段；（15b-8a）、（3b-44a）、（39b-32a）、（27b-25a）

小結(jié)：

如（圖5.1、5.2）上述奇數(shù)pin繞組U相，在a-d層皆按照Y=7,Y=5長(zhǎng)短距依次從外向內(nèi)進(jìn)行繞制，a-b層順時(shí)針繞完后再跳至c-d層。而到了第5層為了避免U1與U2同層同心繞制而容易導(dǎo)致干涉和絕緣失效問(wèn)題，故在出線側(cè)或非出線層端部增加虛擬層e+層，其含義是：如（26e-31e+），其31號(hào)槽內(nèi)部分任位于鐵芯內(nèi)部第5層（e層），但其端部需向內(nèi)徑方向多分離1個(gè)槽位，使其端部在e+層焊接。

故此博格華納設(shè)計(jì)如下方案。

圖5.3 方案（1）pin U1相繞組

圖5.4 方案（1）pin U2相繞組

圖5.5 方案（2）pin U1相繞組

圖5.6 方案（2）pin U2相繞組

如（圖5.3、圖5.4）方案（1）繞組按照繞線次序和并聯(lián)支路分類，

第一支路

第一子繞線段；（1a-8b）、（13c-20d）、（25e-32e）、（27d-20c）

第二子繞線段；（15b-8a）、（13a-20b）、（25c-32d）、（37e-44e）

第三子繞線段；（39d-32c）、（27b-20a）、（25a-32b）、（37c-44d）

第四子繞線段；（1e-8e）、（3d-44c）、（39b-32a）、（37a-44b）

第五子繞線段；（1c-8d）、（13e-20e）、（15d-8c）、（3b-44a）

第二支路

第一子繞線段；（2a-9b）、（14c-21d）、（26e-31e）、（26d-19c）

第二子繞線段；（14b-7a）、（14a-21b）、（26c-33d）、（38e-43e）

第三子繞線段；（38d-31c）、（26b-19a）、（26a-33b）、（38c-45d）

第四子繞線段；（2e-7e）、（2d-43c）、（38b-31a）、（38a-45b）

第五子繞線段；（2c-9d）、（14e-19e）、（14d-7c）、（2b-43a）

小結(jié)：

（1）如（圖5.3、5.4）上述奇數(shù)pin繞組U相，在a-d層皆按照Y=7,Y=5長(zhǎng)短距依次從外向內(nèi)進(jìn)行繞制，a-b層繞至一圈后直接跳至c-d層，在第5層水平繞制后，在回頭向外繞制。從a層到e層來(lái)回往復(fù)。

（2）如（圖5.5、5.6）方案（1）與方案（2）相比，只是出線端和非出線端繞組對(duì)調(diào)，即跨槽數(shù)由原來(lái)的7槽和5槽，變?yōu)?槽和7槽。

（3）方案（1）和方案（2）通過(guò)改變波繞組次序，實(shí)現(xiàn)了奇數(shù)pin波繞組不需要額外增加一擴(kuò)展層進(jìn)行焊接，不會(huì)導(dǎo)致電器江西減小所帶來(lái)絕緣隱患。

6總結(jié)：

扁線定子繞組電機(jī)基本構(gòu)成元件為發(fā)卡線圈，雖然發(fā)卡線圈的電機(jī)中定子槽內(nèi)層數(shù)的調(diào)整不如散線電機(jī)靈活，但是我們從這幾個(gè)專利中可以看出通過(guò)巧妙的繞線方式，來(lái)適配我們各種場(chǎng)景的。

比如文中提到的奇數(shù)pin繞組，對(duì)于特定的電機(jī)性能要求當(dāng)偶數(shù)層發(fā)卡線圈的電機(jī)無(wú)法滿足要求，而奇數(shù)層發(fā)卡線圈的電機(jī)提供了更多的每相串聯(lián)線圈匝數(shù)的組合，能夠匹配特定的電機(jī)技術(shù)指標(biāo)輸入，同時(shí)還可以降低繞組諧波給NVH帶來(lái)改善。

再比如通過(guò)繞組次序或進(jìn)出線位置的改變，可以使相鄰中心點(diǎn)更近，時(shí)星角接點(diǎn)位于同層，或者使進(jìn)出線口位于同槽更有利于三相連接件設(shè)計(jì)。所以具體案例還要根據(jù)實(shí)際邊界或考慮工藝性來(lái)調(diào)整繞組。

審核編輯：劉清