這是系列博客的第 4 篇文章，主要討論 GaN HEMT 非線性模型對快速高效實現(xiàn)功率放大器 (PA) 設計的重要性。

引言

在簡單的線性射頻/微波放大器設計中，一般利用s參數(shù)匹配使增益和增益平坦度最大。同樣也會利用這些 S 參數(shù)數(shù)據(jù)來開發(fā)匹配網(wǎng)絡，以解決放大器穩(wěn)定性問題。本文討論在設計氮化鎵 (GaN) 功率放大器 (PA) 過程中，使用模型模擬基本的 S 參數(shù)和穩(wěn)定性分析的重要性。文中介紹使用模型和電阻穩(wěn)定性技術來幫助避免設備不穩(wěn)定，從而避免影響非線性和線性仿真。

在這篇博文中，我們著重介紹線性 S 參數(shù)計算中使用的簡單的雙端口穩(wěn)定性分析。我們將使用 Modelithics Qorvo GaN 庫中的非線性 Qorvo GaN 功率晶體管模型，并配合使用仿真模板和 Keysight 高級設計系統(tǒng) (ADS) 軟件。

基于模型的 GaN PA 設計基礎知識

Qorvo 與 Modelithics 合作，共同說明非線性模型和 Modelithics Qorvo GaN 庫如何幫助您改進 PA 設計。

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第 1 部分：GaN HEMT 模型初階入門

第 2 部分：I-V 曲線中有什么?

第 3 部分：內(nèi)部電流-電壓 (I-V) 波形的定義及其必要性

穩(wěn)定性解讀

穩(wěn)定性是指 PA 抵抗?jié)撛诘碾s散振蕩的能力。振蕩可能是全功率大信號問題，也可能是未經(jīng)正確分析，無法覺察的隱蔽頻譜問題。甚至是預期頻率范圍以外的無用信號，都可能導致系統(tǒng)振蕩和增益性能下降。

穩(wěn)定性可以分為兩種類型，您可以采用一些方法來分析您的系統(tǒng)中的 PA 的穩(wěn)定性。

有條件的穩(wěn)定性 – 系統(tǒng)設計在輸入和輸出呈現(xiàn)預期的特性阻抗 Z0(50Ω 或 75Ω)時保持穩(wěn)定，但可能因為其他輸入或輸出阻抗而受到振蕩(輸入或輸出端口顯示負阻抗)。

無條件的穩(wěn)定性 – 在史密斯圓圖內(nèi)任何可能的正實部阻抗下，系統(tǒng)都保持穩(wěn)定。注意，任何系統(tǒng)設計在遭遇負實部阻抗(史密斯圓圖以外)時，都會發(fā)生振蕩。但是，一般來說，如果系統(tǒng)被定義為無條件保持穩(wěn)定，那么它在所有頻率(設備能獲得增益)和所有正實部阻抗下，都能保持穩(wěn)定。

我們先來看看眾所周知的“K 系數(shù)”和穩(wěn)定性度量參數(shù) “b”，以此確定在給定偏置下引起不穩(wěn)定的頻率范圍。這些數(shù)值由以下公式計算得出1：

k = {1- |S11|2 - |S22|2 + |S11*S22 - S12*S21|2} / {2*|S12*S21|}

以及

b = 1 + |S11|2 - |S22|2 - |S11*S22 - S12*S21|2

無條件穩(wěn)定性用 k > 1 和 b > 0 表示。

但是，因為這個標準需要采用兩個參數(shù)來檢查無條件穩(wěn)定性，因此可提供一個更加簡潔的公式，使用下方的 “mu-prime”參數(shù)2進行計算：

mu_prime = {1 - |S22|2} / {|S11 - conj(S22)*Delta| + |S21*S12|}

如果 mu_prime > 1，表示無條件保持(線性)穩(wěn)定。

利用匹配和調(diào)諧來獲得穩(wěn)定性

如上所述，可利用 S 參數(shù)數(shù)據(jù)來開發(fā)匹配網(wǎng)絡以獲得放大器穩(wěn)定性。圖 1 顯示單級放大器配置，以及影響增益和穩(wěn)定性的關鍵參數(shù)。在無條件保持穩(wěn)定區(qū)域，通過將 Γs 和 ΓL 設置為在兩個端口實現(xiàn)同時共軛匹配來獲得最大增益。1

圖 1.

線性穩(wěn)定性分析

未調(diào)諧晶體管的穩(wěn)定性測量

我們來看一個示例。圖 2 顯示對 Qorvo 的 T2G6003028-FS GaN HEMT 器件(包括在 Modelithics Qorvo GaN 模型庫中)的非線性模型實施線性 S 參數(shù)分析的仿真設置。

圖 2.

注意：這里所有仿真的偏置條件都設置為 Vds = 28 V、Vgs = -3.02 V，這相當于約 200 mA 漏極電流。

在上述示意圖中，符號表示可以利用器件的 S 參數(shù)計算出的參數(shù)，包括穩(wěn)定性 k、b 和 mu_prime?！癕axGain1”參數(shù)表示最大可用增益?！癕axGain1”參數(shù)計算在器件保持無條件穩(wěn)定的頻率范圍內(nèi)的最大可用增益，并顯示表示最大穩(wěn)定增益的值。在有條件保持穩(wěn)定的區(qū)域，該值通過簡單的 |S21|/|S12| 計算得出。

圖 3 顯示 MaxGain1 參數(shù)、50Ω 增益(S21，單位：dB)和穩(wěn)定性系數(shù) k，以及從圖 2 的示意圖(m5 時)計算得出的 b 和 mu_prime 的測量值。此圖顯示，穩(wěn)定性測量值 b> 0，穩(wěn)定性系數(shù) k > 1。在約 1.85 GHz (m5) 時，穩(wěn)定性測量參數(shù)顯示有一個明顯的轉折點。這是有條件和無條件保持穩(wěn)定區(qū)域之間的轉換頻率。3.5 GHz 時，此仿真參數(shù)表示的最大增益約為 18.4 dB(對應圖 3 中的標記 m3)。注意：在約 10.4 GHz 時，最大可用增益達到 0 dB;這個頻率表示為最大頻率或 fmax分析從極低頻率到至少 fmax范圍內(nèi)的穩(wěn)定性是非常不錯的做法，這也是為什么在此示例中，設置為在 25 MHz 至 12 GHz 之間掃頻的原因。

根據(jù)此分析，我們可以得出：

高于 1.85 GHz 時，器件無條件保持穩(wěn)定。

低于 1.85 GHz 頻率時，器件有條件保持穩(wěn)定。

從仿真示意圖(圖 2)得出的 S 參數(shù)如圖 4 所示。S11 和 S22 顯示在史密斯圓圖中，極區(qū)圖則用于顯示 S21 和 S12。

注意 50Ω 輸入與輸出(|S21|，單位：dB)的增益和 MaxGain1 值之間差異極大。這是由 50Ω 系統(tǒng)中與 S11 和 S22 相關的不匹配引起的。

圖 3.

圖 4.

在輸入和輸出平面內(nèi)繪制穩(wěn)定性圈可以提供更多見解。圖 2 所示的示意圖中也包括 “S_StabCircle”和 “L_StabCircle”的符號，它們對應輸入和輸出平面中穩(wěn)定性圈的計算值。

這些圈的含義如下所述。在 25 MHz 時，輸入穩(wěn)定性圈在圖 5 中用標記 14 表示，該圈上的每個點都表示一個 Γs 值，按照如下公式，每個值都可以得出一個等于 1 的 Γout 值。

Γout = S22 + S12*S21*{Γs / (1-S11*Γs)}

公式1

這個圈設定了 Γout < 1 和 Γout > 1 之間的邊界，其意義在于，Γout > 1 對應輸出端口的負阻抗，這種情況可能導致出現(xiàn)震蕩。之后，問題變成，圈內(nèi)或者圈外是否是不穩(wěn)定 (Γout > 1) 區(qū)域。在 Γs = 0(即 50Ω 點)時，進行快速檢查。注意，根據(jù)公式1，Γout = S22 時, 對所有頻率下都小于 1 展開分析。由此，我們可以斷定，圈外為穩(wěn)定區(qū)域，圈內(nèi)為不穩(wěn)定區(qū)域。

對輸出穩(wěn)定性圈的解釋基本與此相似，除了此時繪制的 ΓL 點的圈圖中，Γin = 1(根據(jù)公式2)。通過類似論證，我們可以斷定，圖 5 右側所示的圈圖內(nèi)部對應的是不穩(wěn)定區(qū)域。注意，減少圖 2 中所示的頻譜計劃是為了減少圖 5 中顯示的圈的數(shù)量，以使其更清晰。

Γin = S11 + S12*S21*{ΓL / (1-S22*ΓL)}

公式2

圖 5.

線性穩(wěn)定性分析

所以，當器件無法達到無條件保持穩(wěn)定的要求時(例如，在我們的示例中，頻率低于 1.85 GHz)，會怎么樣?

您可以采用幾種匹配方法來幫助穩(wěn)定您的電路。在本文中，我們介紹兩種方法。一種是利用阻抗，另一種是依賴頻率的穩(wěn)定。

R阻抗 – 使用匹配電阻提供穩(wěn)定性

依賴頻率 – 使用電阻、電感和電容來提供穩(wěn)定性

微波 PA 設計的阻抗穩(wěn)定性

在我們的示例中，可以采用匹配電阻來幫助穩(wěn)定大部分微波應用中的高增益、低頻率晶體管。這些電阻可以在輸入或輸出端串聯(lián)或并聯(lián)，可以置于并行反饋回路中，或者包含在偏置網(wǎng)絡中。對于 PA，我們想讓輸出功率最大化，因此最好避免在輸出網(wǎng)絡中采用電阻。反饋放大器不在本文的討論范圍內(nèi)，所以，我們會著重介紹輸入網(wǎng)絡中的串聯(lián)和并聯(lián)電阻。

圖 6 顯示在輸入網(wǎng)絡中添加串聯(lián)和并聯(lián)電阻的位置。調(diào)整這些值，以在整個 0.025 至 12 GHz 頻率范圍內(nèi)實現(xiàn)無條件穩(wěn)定性。由此得出的穩(wěn)定性測量值如圖 7 所示。這些值顯示，晶體管在整個頻率范圍內(nèi)都具有無條件穩(wěn)定性。但是，注意，fmax 會從 10.3 GHz 下降至約 8.75 GHz。比較圖 7(設計頻率為 3.5 GHz [12.3 dB])中的最大增益估值和圖 3 的值(18.4 dB，不具備此穩(wěn)定性)，我們可以看出，最大可用增益降低了約 6 dB。這是添加了純電阻輸入穩(wěn)定網(wǎng)絡造成的。電阻穩(wěn)定器件的 S 參數(shù)如圖 8 所示，與非穩(wěn)定器件的 S 參數(shù)重疊。我們可以看到，S11 和 S12 在整個頻率范圍內(nèi)都受到影響，S21 也降低，S22 變化最小。令人欣慰的是，從圖 9 可以看出，在添加電阻穩(wěn)定性網(wǎng)絡之后，在電源和負載平面中，穩(wěn)定性圈現(xiàn)在都落在史密斯圓圖之外。

圖 6.(注意：分析設置與圖 2 相同)

圖 7.

圖 8.

圖 9.

依賴頻率的電阻穩(wěn)定性

如果設計頻率高于 1.85 GHz(例如 3.5 GHz)，我們可以實施使用串聯(lián)-并聯(lián)穩(wěn)定性網(wǎng)絡、依賴頻率的電阻方法。我們來看看，是否可以使用此方法來減少上述增益損失。

在圖 10 中，我們將一個電阻 (R1) 集成到經(jīng)過更改的柵級偏置網(wǎng)絡中。此外，將一個電容 (C3) 放置到串聯(lián)穩(wěn)定性電阻 (R1) 上?？梢酝ㄟ^調(diào)整此電容值來調(diào)節(jié)串行電阻 (R1) 的頻率，使之有效短路(使其不可“見”)。此舉可以幫助提高可用增益。

圖 10.

利用電感 (L1) 和電容 (C1) 構建低通濾波器。這可以防止電阻 (R1) 在更高的 RF 頻率或更低的頻率下發(fā)揮作用，以便實現(xiàn)穩(wěn)定性。有關此解決方案的增益、穩(wěn)定性和 S 參數(shù)分析，請參考圖 11、圖 12 和圖 13。如圖所示，依賴頻率的穩(wěn)定性網(wǎng)絡在整個頻率范圍內(nèi)提供無條件的穩(wěn)定性，同時降低在 3.5 GHz 時對最大可用增益的影響。注意，與非穩(wěn)定器件相比，在 3.5 GHz 時增益僅降低約 1dB，而 fmax 則與非穩(wěn)定器件基本持平 (~10.4 GHz)。在查看與圖 12 中非穩(wěn)定器件的 S 參數(shù)比較結果時，我們發(fā)現(xiàn)，與電阻穩(wěn)定器件不同，S 參數(shù)在整個頻率范圍內(nèi)都未發(fā)生改變，僅在頻率更低時改變(根據(jù)需要)。通過圖 13 只能確認，對于無條件穩(wěn)定電路，無論是在源平面還是在負載平面，穩(wěn)定圓都不會與史密斯圖重疊。

圖 11.

圖 12.

圖 13.

主要結果

所以，主要有哪些發(fā)現(xiàn)?如下方的數(shù)據(jù)所示，使用依賴頻率的穩(wěn)定性時，穩(wěn)定性和增益都得到優(yōu)化

無穩(wěn)定性 – 3.5 GHz 時最大可用增益為 18.373 dB– 圖 3

- 高于 1.85 GHz 時，無條件保持穩(wěn)定

- 低于 1.85 GHz 時，有條件保持穩(wěn)定

符合電阻穩(wěn)定性 – 3.5 GHz 時最大可用增益為 12.334 dB – 圖 7

- 在整個 0.025 至 12 GHz 頻率范圍內(nèi)，無條件保持穩(wěn)定

- 最大可用增益降低 6 dB

最優(yōu)結果 – 符合依賴頻率的穩(wěn)定性 – 3.5 GHz 時最大可用增益為 17.5 dB– 圖 11

- 在整個 0.025 至 12 GHz 頻率范圍內(nèi)，無條件保持穩(wěn)定

- 最大可用增益增加，高于電阻穩(wěn)定性 5.166 dB

總結

建模可以幫助在實際測試應用之前，解決穩(wěn)定性等常見的設計問題。通過準確建模和實施穩(wěn)定性技術，我們可以在保持無條件穩(wěn)定的同時進行匹配和調(diào)諧，以優(yōu)化s參數(shù)的性能。

最后，請注意，這里討論的穩(wěn)定性網(wǎng)絡使用了理想的集總元件。在實際的微波設計中，您需要包含微帶互聯(lián)和所有 RLC 元件的準確寄生模型，無論您是進行 MMIC 設計，還是進行包括集總元件的基于板的混合設計。

審核編輯：湯梓紅