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電阻分壓器可將高電壓衰減至低壓電路能夠承受的電平，且低壓電路不會出現(xiàn)過載或損壞。在功率路徑控制電路中，電阻分壓器有助于設置電源欠壓和過壓閉鎖閾值。這種電源電壓驗證電路常見于汽車系統(tǒng)、便攜式電池供電儀器儀表以及數(shù)據處理和通信板中。

欠壓閉鎖(UVLO)可防止下游電子系統(tǒng)在異常低的電源電壓下工作，避免導致系統(tǒng)故障。例如，當電源電壓低于規(guī)格要求時，數(shù)字系統(tǒng)可能性能不穩(wěn)定，甚至死機。當電源為可充電電池時，欠壓閉鎖可防止電池因深度放電而受損。過壓閉鎖(OVLO)可保護系統(tǒng)免受極高電源電壓的影響。由于欠壓和過壓閾值取決于系統(tǒng)的有效工作范圍，因此電阻分壓器可用于通過相同的控制電路設置自定義閾值。為了能夠在存在電源噪聲或電阻的情況下實現(xiàn)平穩(wěn)無顫振閉鎖功能，需要利用閾值遲滯。在討論了簡單的UVLO/OVLO電路后，本文將介紹一些添加閾值遲滯的簡單方法，當默認值不足時，有必要添加閾值遲滯。

欠壓和過壓閉鎖電路

圖1所示為欠壓閉鎖電路（目前無遲滯）。它有一個比較器，其負輸入端具有正基準電壓(V_T)。比較器控制一個電源開關，用于打開或閉合電源輸入和下游電子系統(tǒng)之間的路徑。比較器的正輸入連接至電阻分壓器。如果電源接通，并從0 V開始上升，比較器輸出起初較低，電源開關保持關閉狀態(tài)。當比較器正輸入達到V_T時，比較器輸出斷路。此時，底部電阻中的電流為 V_T/R_B。如果比較器無任何輸入偏置電流，該電流會流入R_T。因此，當比較器斷路時，電源電壓為 V_T + R_T × V_T/R_B = V_T × (R_B + R_T)/R_B，則UVLO閾值為11 V。低于該閾值時，比較器輸出低電平，將打開電源開關；高于該UVLO閾值時，開關閉合，電源為系統(tǒng)上電。通過更改R_B和R_T的比值就可以輕松調整閾值。絕對電阻值由預計的分壓器偏置電流設定（本文稍后將詳細介紹）。要設置OVLO閾值，只需交換比較器的兩個輸入（例如，圖2中的下方比較器），這樣高電平輸入就會迫使比較器輸出低電平，并打開開關。

圖1.采用電阻分壓器、比較器和電源開關的電源欠壓閉鎖電路

電源開關也可通過N溝道或P溝道電源MOSFET來實現(xiàn)，不過這部分內容不是本文討論的重點。之前的討論假設N溝道MOSFET開關在柵極電壓為低電平（例如：0 V）時打開（高電阻）。為了完全閉合（低電阻）N溝道MOSFET，柵極電壓必須比電源電壓至少高出MOSFET閾值電壓，這需要使用電荷泵。保護控制器（LTC4365, LTC4367, and LTC4368 ）集成了比較器和電荷泵，可驅動N溝道MOSFET，同時靜態(tài)功耗較低。P溝道MOSFET不需要使用電荷泵，但柵極電壓極性相反；也就是說，低電壓閉合開關，而高電壓打開P溝道MOSFET開關。

再來看電阻分壓器：與使用兩個單獨的2電阻串相比，3電阻串可設置欠壓和過壓閉鎖閾值（圖2），同時一個分壓器無需提供偏置電流。UVLO閾值為：V_T × (R_B + R_M + R_T)/(R_B + R_M) ，而OVLO閾值為：V_T × (R_B + R_M + R_T)/R_B。AND柵極將兩個比較器的輸出合并，然后連接至電源開關。因此，當輸入電壓介于欠壓和過壓閾值之間時，電源開關閉合，為系統(tǒng)供電；否則，開關打開，斷開系統(tǒng)供電。如果不需要考慮分壓器功耗，則采用單獨的欠壓和過壓分壓器，分別獨立調整閾值會更靈活。

圖2.采用單個電阻分壓器的欠壓和過壓閉鎖電路

具有遲滯功能的欠壓和過壓閉鎖電路

在圖1中，如果電源電壓上升緩慢并且有噪聲，或者如果電源本身具有電阻（如電池中的電阻），導致電壓隨負載電流下降，那么當比較器輸入超過其UVLO閾值時，比較器的輸出將在高電平和低電平之間反復切換。這是因為，比較器的正輸入因輸入噪聲或負載電流通過電源電阻導致的壓降而反復高于和低于V_T閾值。對于電池供電電路，這可能會導致永無休止的振蕩。使用具有遲滯功能的比較器可消除這種顫振，從而使開關切換更順暢。如圖3所示，遲滯比較器針會對上升（例如：V_T + 100 mV）和下降輸入（例如：V_T – 100 mV）提供不同的閾值。比較器遲滯會隨R_B和R_T放大，使電源電平為200 mV × (R_B + R_T)/R_B。如果電源輸入的噪聲或壓降低于該遲滯，就可以消除顫振。如果比較器不存在遲滯或遲滯較低，則有許多方法可以增加或提高遲滯。所有這些方法均在分壓器接頭處采用正反饋，例如：當比較器斷路時，正在上升的比較器輸入電平會更高。為簡單起見，以下等式假設比較器本身沒有遲滯。

圖3.通過在分壓器接頭與電源開關輸出之間連接一個電阻來增加欠壓閉鎖閾值遲滯

分壓器與輸出之間的電阻（圖3）：

在分壓器接頭（比較器的正輸入）與電源開關輸出之間增加一個電阻（R_H）。當電源電壓從0 V開始上升時，比較器的正輸入低于V_T，比較器輸出低電平，電源開關保持關閉狀態(tài)。假設由于系統(tǒng)負載，開關輸出為0 V。因此，將R_H與R_B并聯(lián)，用于計算輸入閾值。上升輸入欠壓閾值為V_T × ((R_B || R_H) + R_T)/(R_B || R_H)，其中：R_B || R_H = R_B × R_H/(R_B + R_H)。高于此閾值時，開關打開，接通系統(tǒng)電源。為了計算下降輸入欠壓閾值，由于開關閉合，R_H與R_T并聯(lián)，下降輸入欠壓閾值為：V_T × (R_B + (R_T || R_H))/R_B，其中 R_T || R_H = R_T × R_H/(R_T + R_H)。如果比較器本身存在一定遲滯，則使用上一個等式中的上升或下降比較器閾值代替V_T。回想一下圖1中的示例，V_T = 1 V且R_T = 10 × RB，如果不存在比較器遲滯或R_H，則上升和下降閾值為11 V。如圖3所示，增加R_H = 100 × R_B，則上升輸入閾值為11.1 V，下降閾值為10.09 V；也就是說，遲滯為1.01 V。該方法對OVLO無效，因為輸入電平上升會關閉電源開關，從而導致RH將比較器輸入電平拉低（這樣會再次打開開關）而不是拉高。

連接開關電阻（圖4）:

增加遲滯的另一個方法就是連接可以改變底部電阻有效值的開關電阻。開關電阻可以并聯(lián)（圖4a），也可以串聯(lián)（圖4b）。我們來看看圖4a：當V_IN為低電平（比如說為0 V）時，比較器的輸出（UV或節(jié)點）為高電平，從而打開N溝道MOSFET M1，并將R_H與R_B并聯(lián)連接。假設M1的導通電阻與R_H相比可以忽略不計，或可以包含在R_H的值中。上升輸入閾值與圖3中的相同：V_T × ((R_B || R_H) + R_T)/(R_B || R_H)。一旦V_IN高于該閾值，比較器輸出就會變?yōu)榈碗娖剑瑥亩P閉M1，并斷開RH與分壓器的連接。因此，下降輸入閾值與圖1中的相同：V_T × (R_B + R_T)/R_B。繼續(xù)我們的示例， V_T = 1 V, R_T = 10 × R_B且 R_H = 100 × R_B，上升輸入閾值為11.1 V，下降閾值為11 V；也就是說，R_H產生了100 mV的遲滯。該方法和下述方法均可用于欠壓或過壓閉鎖，因為其用途取決于比較器輸出打開電源開關的方式（未顯示）。

圖4.使用開關(a)分流電阻或電流和(b)串聯(lián)電阻增加欠壓或過壓閉鎖閾值遲滯

圖4b的配置可得出上升輸入閾值為：V_T × (R_B + R_T)/R_B，下降輸入閾值為：V_T × (R_B + R_H + R_T)/(R_B + R_H)。圖4中的R_H = R_B/10 ，因此上升輸入閾值為11 V，下降閾值為10.091 V，也就是說，遲滯為909 mV。這表明，圖4b配置需要一個更小的R_H才能產生更大的遲滯。

連接電流源（圖4a）:

圖4a的電阻R_H可以使用電流源I_H代替。該方法適用于 LTC4417 和 LTC4418優(yōu)先級控制器。當V_IN為低電平時，比較器的高電平輸出使能I_H。輸入閾值上升時，比較器的負輸入為V_T。因此，R_T中的電流為I_H + V_T/R_B得出的上升閾值為：V_T + (I_H + V_T/R_B) × R_T = V_T × (R_B + R_T)/R_B + I_H × R_T。一旦V_IN高于該閾值，比較器的低電平輸出就會關閉I_H。因此，下降閾值與圖1中的相同：V_T × (R_B + R_T)/R_B，且輸入閾值遲滯為：I_H × R_T。

電阻分壓器偏置電流

之前的等式假設比較器輸入端的輸入偏置電流為0，而示例只考慮了電阻比，而未考慮絕對值。比較器輸入同時具有輸入失調電壓(V_OS)、參考誤差（也可以與V_OS合并），以及輸入偏置電流或漏電流(I_LK)。如果分壓器偏置電流（圖1跳變點處的V_T/R_B）明顯大于輸入漏電流，則零泄漏假設成立。例如，如果分壓器電流是輸入漏電流的100倍時，漏電流引起的輸入閾值誤差將保持在1%以下。另一種方法是比較漏電流引起的閾值誤差與失調電壓引起的閾值誤差?？紤]比較器的非理想因素，圖1輸入欠壓閾值等式變?yōu)椋?V_T ± V_OS)× (R_B + R_T)/R_B ± I_LK × R_T （類似于之前的遲滯電流等式），可重寫為：(V_T ± V_OS ± I_LK × R_B × R_T/(R_B + R_T)) × (R_B + R_T)/R_B。輸入漏電流表現(xiàn)為比較器閾值電壓誤差，通過選擇適當?shù)碾娮?，可以盡可能降低該誤差（相對于失調電壓），也就是， I_LK × (R_B || R_T) < V_OS。

舉個例子，LTC4367欠壓和過壓保護控制器UV和OV引腳的最大漏電流為±10 nA，而UV/OV引腳比較器的500 mV閾值失調電壓為±7.5 mV（500 mV的±1.5%）。根據預算，±3 mV（500 mV的±0.6%，或小于7.5 mV失調電壓的一半）漏電流產生的閾值誤差為：R_B || R_T < 3 mV/10 nA = 300 kΩ。要使用0.5 V比較器閾值設置11 V輸入欠壓閾值，則要求：R_T = R_B × 10.5 V/0.5 V = 21 × R_B。因此，R_B || R_T = 21 × R_B/22 < 300 kΩ，則R_B < 315.7 kΩ。對于R_B來說，最接近1%的標準值為309 kΩ，得出的R_T為6.49 MΩ。跳變點處的分壓器偏置電流為0.5 V/309 kΩ = 1.62 μA，是10 nA漏電流的162倍。為了在不增加比較器輸入漏電流導致的閾值誤差的情況下盡可能降低分壓器電流，這種分析至關重要。

結論

在基于比較器的相同控制電路中，利用電阻分壓器可輕松調整電源欠壓和過壓閉鎖閾值。電源噪聲或電阻需要閾值遲滯，以防止電源超過閾值時出現(xiàn)電源開關打開和關閉顫振。本文介紹了實現(xiàn)欠壓和過壓閉鎖遲滯的一些不同方法。基本原理是比較器斷路時，在分壓器接頭處會產生一些正反饋。增加或提高保護控制器IC遲滯時，有些方法取決于比較器輸出或IC輸出引腳的類似信號的可用性。選擇電阻值時，應注意避免使比較器的輸入漏電流成為閾值誤差的主要來源。

LTC4418