變頻器脈沖端子的電壓、電流測量

一、六路脈沖電壓、電流均接近

驅動電路采用六路獨立的驅動電源，而+15V和-8V電源電壓均接近，故測量值也接近一致。

二、每三路的電壓、電流值相接近

圖1 由四路電源供電驅動電路

如圖所示。U+、V+、W+三路脈沖的信號回路無法共地，故采用三路獨立供電電源；而U-、V-、W-因信號地共N端，因而可共用一路驅動電源+15V4、-8V4。

顯而易見，相對于其它脈沖端，GX\AN脈沖的負電流值約大于前者的2倍。

如此可得到下述的檢測結果：

1、U+、V+、W+等上三路脈沖端靜態(tài)負電流值相接近，但均偏?。籙-、V-、W-等下三路脈沖端靜態(tài)負電流偏相接近，但均偏大，這是因為下三路驅動電路共用一路供電電源的原因。

2、脈沖端動態(tài)電流值上三路較大，均接近；而下三路較小，也接近。

3、對于靜態(tài)負電流值較大者，動態(tài)正的信號幅度當然較小一些，或者動態(tài)電流電壓值竟然為零值。正常還是反常？

答案是靜態(tài)負電流值愈大，動態(tài)正信號值會愈小，這是動態(tài)時正、負能量互相抵消的緣故。為零值，說明正、負能量處于均衡的態(tài)勢，恰恰說明已經有了充足的正能量。

變頻器GU、EU脈沖端子的電壓、電流測試與判斷

典型驅動電路如圖1所示。驅動芯片無論采用A3120/A314/A350/PC350/P751/PC923等等，實際上，僅為5引腳元件而已，僅為光電開關而已：輸入側發(fā)光管亮時，Q1通為IGBG接入+15V開通電壓/電流；輸入側發(fā)光管熄滅時，Q2通為IGBT接入-8V的關斷電壓/電流。

如果小功率機型沒有末級功率放大器，其驅動芯片內部的輸出級，大致和Q1、Q2也是相仿的，分析端子信號回路時，可以完全做出相同的等效來。

圖1 驅動末級電路的全電路

將圖1簡化為圖2、圖3時，可看到雖然芯片供電電壓為23V*，但IGBT的信號回路卻宜以+15V、－8V兩個電壓、電流回路來看待。后者的正常才算是供電電源乃至驅動電路的正常。

圖2、圖3 等效后信號回路

圖3電路，直接用SW開關等效末級功率放大管Q1和Q2，此為一刀雙擲切換開關，在輸入信號作用下，完成著+15V、－8V開通、關斷電壓回路的切換任務。我們先依據圖3分析GU\EU端子靜態(tài)時的正常狀態(tài)：

以EU為0V基準點，端子電壓此時為-8V的截止電壓。

經常有朋友詢問：測試端子電流比測試端子電壓更為要緊（-8V不能確切說明電路就是好的，如R2阻值嚴重變大后，-8V幾無變化），那么GU、EU之間的靜態(tài)負電流應該是多大呢？或換言之，多大才是準確的測量值呢？

這得依供電電路的結構而定。如圖3電路，我們可以暫切忽略SW的接觸電阻和R2的影響（中、大功率機型，此電阻值為幾歐姆）干脆將其短接之，則可看出：此時的負電流測量是將萬用表的直流電阻擋并聯(lián)于Z1兩端來進行的，萬用表的毫安至十毫安級的內部分流電阻值約為幾歐姆至幾十歐姆。實際上萬用表電流擋的接入，差不多是“短路”了Z1。

圖4 靜態(tài)負電流測量等效電路

若進一步將萬用表電流擋內部的R表微小的電阻值干脆等效為導線，（此時因R1的限流作用）則可估算出靜態(tài)最大負電流值為23V/1.5k≈15mA，此時若再引入R2和R表的影響，則所測電流值約為十幾毫安，即為正常值。

同理，脈沖期間若測量GU、EU之間的脈沖電流值，則R表相當于并聯(lián)于R1兩端，需予慎重：若R表和R2過小，有可能使Z1過流而燒毀！有必要時電流擋需串聯(lián)限流電阻再行測量。此時的測量值會數倍于負電流值。

假若電源電路的結構是R1和Z1位置互換，顯然測量結果是負電流值大，正電流值小。

因而具體的測量值是多少，是由電路結構、元件取值上來決定的，看準了電路便會心中有數。而電路中的一切點的電流、電壓，都應該是有數的，這是檢修可以成立的前提！

故障示例一（參考圖5電路）：

圖5 等效輸出信號回路

測量GU、EU靜態(tài)電壓為0V（或接近0V）。

（1）Z1擊穿短路，負電壓消失。

（2）R2斷路或SW閉全點斷路，負電壓回路被斷開。

（3）R1斷路，C1等效漏阻大于大于Z1內阻，23V電壓大部降于C1兩端。

故障示例二（參考圖5電路）：

測量GU、EU靜態(tài)電壓接近-23V。

Z1斷路，C2等效漏阻大于大于R1，23V電壓大部降于C2兩端。

此外，依據該簡化圖，閱者自可根據GU、EU端子的測量狀態(tài)，判斷出圖5中各個元件的好壞。

此不贅述。