基于腔模理論，結(jié)合多饋點(diǎn)網(wǎng)絡(luò)和短路銷釘加載等技術(shù)，提出并設(shè)計(jì)了一種雙頻圓極化層疊結(jié)構(gòu)的微帶天線。通過時(shí)域有限差分法（FDTD）模擬仿真，結(jié)果表明，該結(jié)構(gòu)可實(shí)現(xiàn)雙頻圓極化，并具有尺寸小、頻帶寬等特點(diǎn)，這些特性使其在未來的無線通信領(lǐng)域中有著重要的發(fā)展和應(yīng)用前景。

全球衛(wèi)星導(dǎo)航系統(tǒng)（GNSS）由于其具有全能性（陸地、海洋、航空和航天）、全球性、全天性、連續(xù)性和實(shí)時(shí)性的導(dǎo)航、定位與定時(shí)功能，能為各類用戶提供精密的三維坐標(biāo)、三維速度和時(shí)間信息，而備受人們青睞。天線作為衛(wèi)星導(dǎo)航系統(tǒng)的終端起著舉足輕重的作用，其性能直接影響著整個(gè)系統(tǒng)。

通常應(yīng)用于全球衛(wèi)星導(dǎo)航系統(tǒng)的終端天線有四臂螺旋天線和微帶天線兩種形式。四臂螺旋天線通過改變其物理尺寸可形成不同的輻射方向圖來滿足不同空間的應(yīng)用需求，但由于其成本高，軸向尺寸大等缺點(diǎn)極大地限制了它的發(fā)展。與此同時(shí)微帶天線的出現(xiàn)使人們看到了希望，由于其體積小，剖面低，能與載體共形，易于實(shí)現(xiàn)圓極化等優(yōu)點(diǎn)受到了人們的極大關(guān)注，而頻帶窄，增益小等缺點(diǎn)也阻礙著其發(fā)展，但同時(shí)吸引著大量的研究。目前基于不同饋點(diǎn)個(gè)數(shù)，和新型貼片結(jié)構(gòu)的微帶天線得到了廣泛的研究。Chari Ricky和Mak Chi-Lun等人提出了通過在貼片上開E型槽來得到滿意的帶寬，但這種方法所設(shè)計(jì)的天線尺寸很大。在文獻(xiàn)中介紹了加載短路銷釘?shù)膱A形微帶天線和矩形微帶天線，在天線的工作頻率上，天線的尺寸縮小了89％。本文結(jié)合上述兩種方法提出并設(shè)計(jì)了一種新型的層疊結(jié)構(gòu)的微帶天線，通過在貼片上對(duì)稱的開四個(gè)槽，并利用使各饋點(diǎn)之間的相位相差90°的旋轉(zhuǎn)饋電技術(shù)，有效地?cái)U(kuò)展了天線的阻抗帶寬，并使天線的尺寸減小了26％。

1 腔膜理論分析

選擇如圖1所示的坐標(biāo)系，當(dāng)h《《λ0時(shí)，假設(shè)貼片與接地板之間的磁場(chǎng)只有Hx和Hy分量，電場(chǎng)只有Ez分量，內(nèi)場(chǎng)不隨z坐標(biāo)變化，四周為磁壁，貼片和接地板之間為電壁。

Ez滿足波動(dòng)方程：

由麥克斯韋方程組可解得Hx和Hy：

即得到腔內(nèi)的場(chǎng)分布，同時(shí)可得到天線的諧振頻率為：

由以上計(jì)算可得天線的貼片尺寸a和b，其中a和b是考慮了邊緣效應(yīng)后的等效尺寸，它與物理尺寸a’和b’之間的關(guān)系為：

分別為基片的厚度和等效介電常數(shù)。

2 天線模型的設(shè)計(jì)及優(yōu)化

基于腔膜理論結(jié)合表面開槽法（曲流技術(shù)）和短路銷釘加載技術(shù)，本文設(shè)計(jì)并優(yōu)化了一種新型的小型化層疊結(jié)構(gòu)的微帶天線，其結(jié)構(gòu)如圖2所示。它由上、下兩層貼片，短路探針及同軸線組成，采用雙層貼片，上、下兩層選用相同介電常數(shù)的聚四氟乙烯材料（相對(duì)介電常數(shù)εr1= εr2=4．4，損耗角正切值為tanδ=0．001），基片厚度為4 mm。同軸線通過下層貼片的鉆孔連接到上層貼片，下層貼片是上層貼片的寄生單元，通過探針直接饋電。通過調(diào)節(jié)上、下兩層貼片的尺寸實(shí)現(xiàn)L1（1．575 GHz）和L2（1．227 GHz）兩個(gè)諧振頻率?；诓ò陮挾?、效率及帶寬性能的考慮選用正方形微帶貼片作為輻射單元，并在貼片邊緣對(duì)稱地開四個(gè)矩形槽，既保證了這種單元結(jié)構(gòu)的對(duì)稱性，同時(shí)可實(shí)現(xiàn)良好的正交極化輻射特性；又可通過調(diào)節(jié)所開矩形槽的尺寸，在反射損耗基本不變的情況下極大地改善了天線的軸比帶寬，使其軸比帶寬在一定程度上得到了擴(kuò)展；同時(shí)由于在貼片上開槽使貼片的表面電流路徑增長(zhǎng)，降低了其諧振頻率，從而減小了貼片的尺寸，使其滿足了實(shí)際應(yīng)用中要求的指標(biāo)。

采用電磁仿真軟件CST，應(yīng)用時(shí)域有限差分法對(duì)所設(shè)計(jì)的天線進(jìn)行模擬仿真，通過仿真分析及優(yōu)化，下層貼片尺寸L2×L2=51．6 mm× 51．6 mm，縫隙的尺寸Ls2×Lw2=10．2 mm×5 mm，上層貼片尺寸L1×L1=39．5 mm×39．5 mm，縫隙的尺寸Ls1×Lw1=7．8 mm×5 mm?；谔炀€的對(duì)稱結(jié)構(gòu)采用8個(gè)同軸饋點(diǎn)對(duì)天線進(jìn)行饋電，上下兩層貼片均采用4個(gè)饋點(diǎn)錯(cuò)位倒向饋電技術(shù)，使天線的相位中心和圓極化性能保持穩(wěn)定。

根據(jù)前面的設(shè)計(jì)所的得到的仿真結(jié)果如圖3～圖5所示。天線在1．521～1．629 GHz和1．153～1．313 GHz頻段上，反射損耗S11《-10dB，且在中心工作頻點(diǎn)1．575 GHz和1．227 GHz上反射損耗S11分別為-18．1 dB和-20．9 dB（如圖3所示）。圖4為1．575 GHz和1．227 GHz頻段上天線的極化軸比仿真結(jié)果，由此可見，在1．575 GHz，天線在-59°～59°范圍內(nèi)其極化軸比小于3 dB；在1．227 GHz，天線在-65°～+65°范圍內(nèi)其極化軸比小于3 dB。圖5給出了1．575 GHz和1．227 GHz頻段上圓極化天線的方向圖仿真結(jié)果，該仿真結(jié)果說明，當(dāng)頻率為1．575 GHz時(shí)，天線在ψ=0°方向的增益為6．1 dB，半功率寬度為104．5°；當(dāng)頻率為1．227 GHz時(shí)，天線在ψ=O°方向的增益為8．4 dB，半功率寬度為90．9°，以上性能均滿足實(shí)際工程中的要求。

3 結(jié)語

應(yīng)用腔膜理論和時(shí)域有限差分法分析并設(shè)計(jì)了雙層結(jié)構(gòu)微帶層疊結(jié)構(gòu)。該層疊結(jié)構(gòu)微帶天線的設(shè)計(jì)結(jié)合了曲流技術(shù)和加載短路銷釘技術(shù)，使用CST電磁仿真軟件仿真。仿真結(jié)果表明，該天線的增益、阻抗帶寬等均優(yōu)于同結(jié)構(gòu)的矩形貼片微帶天線，完全滿足GNSS天線的性能要求，天線還具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、體積小、易于加工等諸多優(yōu)點(diǎn)，有望在無線通信領(lǐng)域中得到重要的應(yīng)用。